污水处理厂AO工艺设计

? A₁/O工艺设计

一 设计参数参考值

1 水力停留时间HRT（h） A₁段0.5~1.0(≯2)，O段2.5~6

2 污泥龄θc(d) ＞10

3 污泥负荷Ns[kgBOD₅/kgMLSS.d] 0.1~0.7(≯0.18)

4 污泥浓度X（mg/L） 2000~5000(≮3000)

5 总氮负荷率[kgTN/(kgMLSS.d)] ≯0.05

6 混合液回流比R_N(%) 200~500

7 污泥回流比R(%) 50~100

二 工艺设计计算

1 已知条件：Q、S_O、S_e、TN_O、TN_e、SS_O、SS_e

Q：污水进水量，m3/d

S_O：进水的平均BOD₅，mg/L S_e：出水的平均BOD₅，mg/L

TN_O：进水的平均总氮，mg/L TN_e：出水的平均总氮，mg/L

SS_O：进水的平均悬浮物，mg/L SS_e：出水的平均悬浮物，mg/L

设定条件：Ns、X

Ns：BOD－污泥负荷，kgBOD₅/kgMLSS.d

X：曝气池内MLSS浓度，mg/L

2 计算步骤

（1） 需气量的计算

降解BOD的需氧量： 1.47Q(S_O—S_e)；

硝化需氧量： 4.57Q(TN_o—TN_e)

排放剩余污泥所减少的BOD₅量，因此部分BOD₅并末耗氧，在需氧量计算中应予从扣除： －1.42×Xw×f

反硝化过程的产氧量： －2.6△NO₃

排放剩余污泥所减少的NH₃—N，此部分NH₃—N不耗氧，也应予以扣除：

－0.56×Xw×f

其中：Xw为每天生成的剩余污泥量（kg/d）,f为0.75

R=1.47Q(S_O—S_e)+ 4.57Q(TN_o—TN_e) －1.42×Xw×f－2.6△NO₃－0.56×Xw×f

（2） 供气量

氧的转移速率，取决于下列因素：气相中氧的分压梯度；液相中氧的浓度梯度；气液之间接触面积和接触时间、水温、污水的性质以及水流的紊流程度等。

在标准条件下，转移到曝气池混合液的总氧量为

R₀=R×Csb₍₂₀₎/α（βρCsb_(T)-C）×1.024（T-20）

R₀：水温20℃，气压1.013×10Pa时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/d

实际条件下，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/d，

Cs(20)：水温为20℃时，大气压R：在力条件下氧的饱和度， mg/l，

取9.17 mg/l

α：污水中杂质影响修正系数，α＝0.78～0.99

β：污水含盐量影响修正系数，β＝0.95

ρ：气压修正系数，

C：混和液溶解氧浓度，取2mg/l

ρ=Pa/1.013×105

Pa：所在地区的实际大气压，Pa

Csb_（T）：T℃时池内曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/l

Cs_（T）：T℃时在大气压力条件下氧的饱和度，mg/l，具体值见下表

氧在蒸馏水中的饱和溶解度（部分温度）

Pb：空气扩散装置出口处的绝对压力，Pb＝P+9.8×103H

H：空气扩散装置的安装深度(曝气装置距水面的距离)，m

P：大气压力，Pa，P=1.013×105

Qt：气泡离开池面时，氧的百分比，％

E_A：空气扩散装置的氧的转移效率，多元微孔管式曝气器取值为20％,其它设备E_A参见下表。

空气扩散装置的供气量：

G：供气量，m3/d

几种空气扩散装置的氧的转移效率E_A

（3） 反应池容积计算

Vo= Vo——O段容积（m3）

V_A=(1/4~1/3)Vo V_A——A段容积（m3）

（4） 剩余污泥量计算

Xw=aQ(S_O—S_e)-bVXf+ 0.5Q(SS_O—SS_e) V= Vo + V_A,f为0.75

（5） 污泥龄计算

θc(d)=

（6） 混合液回流比

R_N(%)= η_TN=(TN_o—TN_e)/ TN_o