污水水处理问题200解

1．问：CAST 工艺，污泥脱水后的混合液直接排入进水泵房，导致进水 COD，SS 偏高，并 影响选择池的反硝化反应（因为前段爆气沉砂池已经降解了部分 C 源），应该如何解决？

答：这是一个目前污水处理厂普遍被忽视的问题，即污泥脱水后的滤液回流至生化池后对生 化处理的影响问题。由于污泥脱水前要加调质药剂，如 PAC 和 PAM，有些药剂有一定的毒性， 污泥脱水时可随滤液回流至生化反应池。处理这些滤液在技术上没问题，只是成本问题，如果选 用合适的污泥调质药剂，并控制好加药量以及脱水机的进泥量等，对前面的生化处理就不会造成 大的影响。还是强调的是，污泥脱水效果取决于污泥处理工序的全过程管理，包括污泥浓缩池的 管理。

2．问：“污泥泥龄”是怎样确定的？如何来控制？究竟是用排泥量确定它，还是用其它来确 定排泥量？

答：泥龄、F/M、等与其说是运行的控制参数，不如说是设计方面的参数，在工艺控制中的 只是参考参数。实际运行中排泥量通常是根据MLSS值加上经验来控制的，在SVI相对稳定的情 况下，也可用SV30来参考。

3．问：本厂用的是卡罗塞尔氧化沟工艺。有时装置的出水氨氮比进水还高，进水 TP2.5mg/L左右，出水只有 0.2 左右，曝气机 3 台满负荷运行。一直查不出什么原因，这是怎么回事？

答：只能根据你提供的情况来初步分析， 可能是污水含氮有机物较多，反应时间不够，有机氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，此外，也可能是磷不够，影响氨氮通过同化途径去除的效 果。

4．问：在运行过程中，氧化沟表面有一层厚厚的污泥堆积，粒径约 1mm左右的污泥颗粒泛 黄色，时常会造成二沉池大量飘泥，污泥返白，有絮体随出水一同流出，SV30迅速下降，处理效果丧失，堆积污泥减薄消除。周而复始，请问其成因和控制措施。

答：说明污泥已失去活性，使 ESS 增加。有二种可能：一是污泥自身氧化；二是污泥中毒。 从你所描述的现象看，前者的可能性大，可测定一下比耗氧速率，即内源耗氧速率与基质耗氧速 率之比来确定，针对性采取措施。

5．问：AB法A段如何控制？是从一沉池以等同的流量给A段连续回流吗？SV30应控制在多 少？是 5%-10%吗？

答：A段的回流比应该大一些，但也不能使污泥在一沉池的停留时间太短，虽然A段主要是 吸附为主，但也有一定的生物降解作用的，生物降解大多在沉淀池内进行，只有将吸附在污泥表 面的有机物降解，才能恢复吸附能力。应该用MLSS来控制，在污泥沉降性能稳定时也可用SV30， 要根据实际情况定，沉降比 5%-10%太低。

6．问： 如果一家污水厂运行一两年处理效果没达到较佳状态，那是不是应该考虑重新培菌（换泥）？换泥跟开始时的培菌有什么不一样呢？

答：不用换！如果运行条件不变，换了也会一样的，即使你用优势菌种投加也没用，只能维持一段时间，重要的是控制好运行条件，如果是设计上的的问题要及时整改。

7．问：我调试的是工业废水。工艺为水解+厌氧+好氧池 1+好氧池 2+沉淀。由于安装问题， 曝气池布气不均匀（圆形曝气头曝气），每个曝气器处，均有一个类似喷泉上下翻滚（直径 1m 左右），曝气不均，对处理效果有多大影响？还发现曝气区填料挂膜较少，镜检有大的后生动物， 没有发现其它生物，填料生物膜表面为淡黄色，曝气区外的生物膜厚达 3cm，能给我解示一下吗？

答：你所说的情况不能说是曝气不均，是正常现象。还有你说生物膜不多，不知是多少？如 生物膜把填料基本覆盖就很好了，至于说曝气区外的生物膜厚达 3cm 就是严重结球了，要采取 措施，如用大气量冲刷和厌氧脱膜等措施。

8.问：请问有关接触氧化池的下例问题。

（1）接触氧化池在放空时，填料上污泥能存活多少时间？

（2）当接触氧化池处理能力下降时，要不要投加营养 ？

（3）对于泡沫，加煤油消泡你认为有效吗，若有效通常要加多少？ 答：三个问题回答如下：

（1）接触氧化池放空后并不是生物膜污泥能存活多长的问题，而是要避免软性填料晒干而 板结，板结后再浸放水中就很难再伸展开，要防止这样的情况出现；

（2）接触氧化池处理能力的下降应从多因素考虑，其中生物膜的厚度控制很重要，膜太厚 会严重影响处理能力，还要注意池放空时只能缓缓放，否则挂有大量生物膜的软性填料架会倒塌 或变形；

（3）化学性泡沫用水喷淋较有效（不能直接用水冲），我不赞同用煤油之类的方法消泡。

9．问：本厂近一周的进水、出水及生化池各数据平均如下： 进水： BOD：253 COD：810 PH：7.9 SS ：286 色度 ：32 倍 氨氮：28 总氮：64 总磷：6.0

出水： BOD：4.8 COD： 74 PH： 8.1 SS ： 12 色度： 8 倍

氨氮：7.6 总氮：22.8 总磷：1.02 生化池：MLSS：4200 MLVSS：2340 SV % ：47.2

污泥指数：118.9 泥龄是 35 天

采用的是改良型活性污泥法处理工艺，目前的进水大约只有 2.5 万吨/天（设计是 5 万吨）， 80%以上是工业废水，另有少量高浓度的垃圾渗滤液。工艺流程是曝气沉砂池-后生化池-后二沉 池，没有设置接触池与水解池。生化池是鼓风机供气，深水转碟曝气，连续进水时溶解氧达不到 1 mg/L，停止进水后溶解氧缓慢上升至 4-5mg/L 左右。进水的严重超标及构筑物的缺陷，导致了 生化池的负荷很高，且污泥浓缩池很小(180 立方)，有相当部分剩余污泥重回到进水泵房去。

现在碰到的问题是：

（1）二沉池在进水后经常发现有活性污泥悬浮颗粒，是静沉时间不足还是难以沉淀？

（2）三个二沉池均发现聚集的红虫（水蚤），水蚤好像是处理水质好的表现，是不是因为 污泥浓度高导致大量繁殖？

（3）二沉池有时发现有薄薄的一层飘泥，是不是污泥的沉降性能很差，生化池曝气不足？ 还是污泥回流不及时？

（4）二沉池三角堰板上容易青苔或是藻类滋生，有什么方法克服？

（5）我认为污泥已老化严重，要将 MLSS 控低为 3000-3500 之间或更低些，增加剩余污泥 排放量，降低泥龄，这样生化池的耐冲击会不会下降？出水水质会不会上扬？

答：污泥是有些老化，但不算很严重， 泥龄已达 35 天，按此推算，污泥负荷不到 0.03。控 制目前污泥浓度的 2/3 就足够了，应该逐渐减少污泥浓度，水蚤对出水没影响，分析取样时不要 取到水蚤。还要注意沉淀池泥层控制，二沉池三角堰板上青苔和藻类只能人工清除。

10．问：我们是石油化工废水两级生化处理，一级是圆形完全混合式曝气池，二级是推流曝气池，一级 DO 0.2mg/L，二级 DO 5.0mg/L。这段时间一级生化进水 PH 8.0，出水 6.5，二级生 化后 PH 5.78，超出指标 6-9 的范围，这是怎么回事？

答：一级 DO 低很正常，因为污泥负荷高，一级 pH 下降的原因可能是负荷太高发生酸化， 二级出水 pH 下降可能是硝化反应消耗碱度造成的。因为你介绍得太简单，我也只能简单分析和 推断。

11．问：氨氮的去除，除了要有充足的碳原和足够长的污泥龄和保证足够的回流，回流是回 流好氧池出水还是二沉池底部回流？我现在调试氨纶废水，原来设计回流好氧池出水，可实际上 是，若回流量达一倍时，就不能保证前边缺氧池的厌氧环境，我师傅说好氧池溶解氧控制在 1mg/L 左右会好些，这样说是否对？

答：根据你介绍的应该是前置反硝化，需回流好氧池的出水和二沉池污泥。你说若回流量达 一倍时，就不能保证前边的缺氧池的厌氧环境的话不妥，缺氧区不等于厌氧，DO 小于 0.5mg/L 就可。你师傅说好氧池溶解氧控制在 1mg/L 左右也是有道理的，这样可防止缺氧区 DO 大于 0.5mg/L。

如果好氧区 DO 在 1 左右，出水回流量在一倍时，缺氧区 DO 仍大于 0.5mg/L 时，不能再降 低好氧区的溶解氧，也不要随意减少出水回流量（进入缺氧区的硝酸氮会少），此时可在不影响 二沉池泥水分离效果的前提下，减少二沉池出泥量，将池内污泥层升高，使污泥在二沉池内的停 留时间增加，使之处于缺陷氧或无氧状态，这样也有利于避免缺氧区 DO 上升。二沉池出泥量减 少不会影响回流至反应池的污泥量，因为在二沉池内泥层升高的情况下，污泥在泥层中的浓缩时 间长了，这种情况下出泥量减少了但出泥的浓度提高了。

如果是接触氧化工艺，出水要回流，污泥就不回流了。我不赞成用前置反硝化。因为出水回 流的能耗大，回流量大要求反应池容积也大。关于去除硝化菌的说法不妥，但明白你的意思。

12．问：（1）最近车间试车，造成进水很不正常。昨天 COD 有 6000，而设计只有 600。应 该采取那些措施，使出水尽快恢复正常？

（2）最近空压机房的风压有 8 公斤，而又没装减压阀，他们解释曝气管的流量阀一样可控制 压力。请问一下，是不是风压过高造成的曝气不均？

答：进水 COD 大于设计值的十倍是无法达标的，应增加供氧量，减少排泥量或不排泥，目 的就是控制好污泥负荷和供氧量。但要注意：减少排泥量或不排泥是暂时的，当经过一个反应时 断后（至少半天）就应该加大排泥量。上述措施的目的是先让污泥与高浓度污水混合、吸附，经 过一段时间后，部分有机物降解，但仍有大部分有机物吸附在污泥上，让其随污泥而排出系统， 这样可使系统尽快恢复正常，因为这样高浓度的废水一般不会特续很长时间的。风压达 8 公斤是 肯定不行的。

13．问：活性污泥法处理鱼类加工废水，生化部分分三个格池串联进行，现在第二、第三生 化池出现了大量的泡沫，而第一生化池中没有泡沫；起初以为是洗涤剂泡沫，但是最近在洗涤剂 高峰时，将水外排，已经有四五天了，依旧没有好转而且有增多的迹象，这是什么原因，怎么解 决？

答：可能是若卡氏菌引起的生物泡沫，在进水含油脂、负荷低的后段易繁殖。这类泡沫很难 用水喷淋消除，只能人工清除或让部分原水直接超越至后面生化池，可在一定程度上压抑若卡氏 菌繁殖。

14．问：老装置改造用来处理氨氮废水。采用水解+厌氧+两级好氧（接触氧化工艺）。污水 回流到水解池，污泥回流到厌氧池（缺氧池），如果加大回流，水解池污泥流失很快（水解池由

黑变清），并且后面的厌氧池溶解氧可达 0.7。为此尝试沉淀池底部回流（通过放空管回流），由 于回流量限制，氨氮的去除率不理想。请问：前置反硝化工艺，通常是回流的是好氧池出水还是 沉淀池出水？

答：应该是二级好氧池的出水回流至缺氧区，而不是回流至水解池和厌氧池。可能是你没完 全介绍清楚，总感觉这工艺有问题，水解池就是酸化池，主要是通过水解酸化提高废水的可生化 性，应该先了解一下硝化效果是否好，再考虑反硝化问题，还有你说的沉淀池是否是最后的沉淀 池（沉淀好氧池脱落的生物膜用）？厌氧池后是否有沉淀池？我感觉除了设计问题，还有运行管 理问题。

15．问：现在用 SBR 工艺处理医院污水，目前已经投放生活污水和回流污泥（经过带式污 泥机出来的污泥 1000 斤），在鼓风的时候就在十分钟左右出现大量的白泡沫，水量大概有 120 立方，是不是进水量大和浓度高呢？下步工作需要什么准备？微生物怎样培养得更好？ 如何去 控制鼓风时间？出现这样的问题如何去解决？

答：如用脱水污泥作污泥培养接种用，投加量至少要有效池容的 3%，还有营养方面的要求， 接种污泥投加量太少了，至于出现泡沫很正常的，污泥形成后会大大减少或消失的。后面的问题 是具体的运行控制问题，这里不展开介绍了。

16．问：我们厂采用厌氧-水解-一级好氧接触氧化-二级好氧接触氧化工艺。进水COD在

1000mg/L以下；进水氨氮 50mg/L；BOD5/COD在 0.35 以上。出水氨氮无法达标，如何解决？ 答：你们的工艺应改变，这样是无法达标的，进水氨氮 50mg/L（总氮还要高），BOD5/COD

在 0.35 以上就不必水解酸化，COD 在 1000mg/L 以下也不必用厌氧，可将厌氧池和水解池都改 成好氧池(接触氧化)，反硝化池不必另设，只要将目前的第一级好氧接触氧化池的溶解氧控制在 0.5 以下就可（是假设水解池和厌氧池都改成好氧池的情况下），因为还不了解各方面的具体情况， 只是初步的想法。

17．问：为什么你说“BOD5/COD 在 0.35 以上就不必水解酸化”？

答： 因为这样的 B/C 比的污水可生化性还可以，污水中不可生化物质在此比值下不算很高， 大部分可以被活性污泥吸附而通过剩余污泥排放而去除并使出水达标。还要说明的是所谓不可生 化的有机物，其中一部分还是可以降解的，只是生化过程需较长。 我说不必酸化并不是酸化效 果不好，而是从投资、占地等经济角度考虑。

18．问：CAST 工艺处理城市污水，BOD 在 80 左右，MLSS 在 4000mg/L 左右，目前 DO 在反应时控制在 1.0~3.0，有时 DO 会超过 3.0。 现在污泥灰份较高，在恢复时应具体注意那些方 面，大致控制参数是多少？以上的参数有什么不妥？

答：根据所介绍的情况，可能是污泥负荷过低引起污泥老化，应该增加排泥量，减少至选择 池的回流量，减少曝气时间。

19．问：废水硫化物高若用湿式氧化法，要是生成硫酸怎么办？这样对管壁有腐蚀作用，可 能造成管壁塌陷，是否让硫化物沉淀较好？

答：不存在你说的问题。用湿式氧化法硫化物被氧化成硫酸盐，当然也会有一部分未完全氧 化的硫代硫酸盐。

20．问：所加的干污泥量与什么有直接的关系，初次培养应该加多少？ 答：接种培养法要多少泥只能是大概的范围，关键还是要经验，否则接种的泥最多也没用。

我曾在这里看到一个贴子，这个单位直接将附近同类厂的化工废水装置的活性污泥进行移植培养 和驯化，移入的污泥量很大，花了很大的污泥运输费用，可培养驯化近一个月仍失败，这就是培 养和驯化过程的控制不当造成的。

21．问： 我们采用 A2O 工艺，现在总磷去除还可以，但是氨氮一直没降低，调试已经有三 个月了，我曾经看到过一篇文章说不用内回流也可以降氨氮，而我们的内回流不好控制，几乎没 有，不知道要怎么做才能降低氨氮？

答：根据你说的情况出水氨氮高于进水与没有回流无关的，主要还是反应时间不够，估计这 类废水有机氮较高，由于硝化时间不够，有机氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升 也是很正常的，还要确认硝化的基本条件是否控制好。

22．问：接触氧化装置生物膜培养过程中发现生物膜形成后又会脱落，如何解决和避免呢？ 答：生物膜形成而大部分又脱落是很正常的现象，一般脱落后第二次或第三次重新形成后才 算是挂膜成功，也就是说第一次生物膜形成不能算挂膜成功，如果第一次挂膜后不大量脱落是偶

然的，经一、二次脱落后才形成才是必然的，大多数情况下是这样的。

23．问：腈纶废水较难处理，用什么处理工艺合适？ 答：腈纶废水的可生化性较差，含有大量低聚物和 SCN 等无机性 COD，所以先要预处理，

如中和，混凝，然后用生化处理，生化处理建议用生物膜法，前面要有酸化工序。

24．问：接触氧化池是否用按填料空隙率计算水力停留时间 ？如何计算？

答： 按填料空隙率计算水力停留时间是没意义的，也算不准，应该是容积负荷和污水在生 化池的停留时间。

25．问：水解酸化阶段会不会出现 COD 升高现象呢？我的意思是，大分子水解为小分子， 原来水中有些大分子无法被重铬酸钾氧化，而水解后却可以。我做的是垃圾渗滤液。

答：确实有可能原来不能被重铬酸钾氧化的大分子有机物通过水解酸化后能被氧化了，但水 解酸化池出水 COD 还是不会升高的，理由是：（1）重铬酸钾法测定 COD 时，有硫酸银作催化 剂，可氧化 95%以上的有机物；（2）水解酸化过程中 COD 也会去除一部分的，去除率肯定高于 前面说的不能被重铬酸钾氧化的那些物质。

26．问：（1）我们用蒸馏滴定法测氨氮时，馏出液呈现黄色，影响滴定终点，不知道是为什 么，怎么避免或者排除干扰。（2）好氧污泥浓度的测定时，是取 10ml 沉淀了半小时的污泥，还 是取 10ml 水和污泥的混合物沉淀后测定。好氧污泥浓度一般控制在多少是正常的。（3）水解酸 化池的污泥浓度一般是多少为正常的。

答： 浓度高要稀释后用比色法测定。如果加入显色剂后仍有黄色，说明氨氮浓度很低（只 是猜测）。

污泥浓度测定要用 100ml 混合液在量筒沉降后的污泥来测定，污泥浓度控制的范围要根据装 置的实际污泥负荷来定，不能一概而论的。

27．问：在春节期间，卡鲁塞尔 2000 怎么运行（春节一些人回家，没有倒班）？ 答：只要污水不断人就不能休息，所谓的周末运行模式靠不住的。

28．问：我厂的 UNITANK 系统其主体为三格池结构（三个池可分为左边池、中池、右边池），

三池之间为连通形式，每池设有曝气系统，采用机械表面曝气，并配有搅拌，外侧两边池设出水 堰以及污泥排放装置，两池交替作为曝气和沉淀池，污水可进人三池中的任何一个。

现工艺运行分两个主体运行阶段，第一主体阶段运行步骤如下：（1）污水先进入左边池，同 时左边池进行厌氧搅拌，搅拌时间为 1 小时。中池好氧曝气，右边池做沉淀池出水。（2）污水继

续进入左边池，左边池停止搅拌，进行好氧曝气，曝气时间为 3.5 小时。中池始终好氧曝气，右

边池还做沉淀池出水。（3）左边池停止曝气，静沉，静沉时间为 1 小时。污水由进左边池改进中

间池。中池始终好氧曝气，右边池还出水。第一个主体运行阶段（共 6 小时）结束后，通过一个 短暂的过渡段（0.5 小时反冲洗），即进入第二个主体运行阶段。第二个主体运行阶段过程改为污 水从右边池进入系统，混合液通过中间池再进入作为沉淀池的左边池，水流方向相反，操作过程 相同。

以上工艺在我厂已运行两年，我认为该工艺在脱磷除氮方面存在着一些漏洞，即在各个主体 阶段沉淀池排出的水没有经过一个完整的厌氧—好氧过程，排出的水其实以好氧水为主。另一方 面我觉的现工艺在厌氧—好氧段时间分配不合理，好氧段时间过长。对此，我提出了一些建议， 以第一主体阶段为例：污水先进入左边池进行厌氧搅拌，厌氧搅拌一段时间后污水改进入中间池， 左边池停止厌氧搅拌改好氧曝气，这样左边池就好象被“锁定”一样，能尽可能完成硝化反应。其 后左侧池停止曝气，作为沉淀池。然后进入第二个主体运行阶段，污水流动方向由右向左，运行 过程相同。

建议提出以后我们也实践了一段时间，在实践过程中我们碰到了这样一个问题，就是其中一 边池被“锁定”曝气、而中池改进水以后，中池的污泥就始终推流到另一做沉淀池的边池，结果中 池的污泥浓度极低，而沉淀池的边池污泥浓度很高，造成“泛泥”和磷的二次释放。

对于上述描述的一些情况，想请教下面问题：

（1）我的建议对我厂现行的工艺合理吗？

（2）建议中能解决中池大量推泥的弊端吗？

（3）我厂现行的工艺厌氧—好氧段时间分配合理吗？ 答：三个问题回答如下：

（1）你的建议比现在的运行模式合理。但要作些调整，即在锁定左池的前提下，延长左池进 水的时间，相应减少中间池进水的时间，这样更合理，理由从下条可知。

（2）左池进水的时间增加后，左池更多的污泥推至中池，使中池的泥比调整前的多，可以使 中池进水时间结束时的污泥浓度比现在的运行模式多。

（3）至于厌氧好氧的时间是要根据脱氮除磷效果要通过试凑来定的。 无论左池和中池进水时间如何调节，二池总的进水时间是不变的，中池进水时间增加而左池

进水时间减少，推到右池的流量是一样的，但流过去的污泥绝对量会减少。当然各池的污泥浓度 不可能平衡，这是交替式曝气池的特点。

至于要缩短周期的时间是不对的，对于设有厌氧段的工艺，如果缩短周期时间，由于边池出 水前的预沉淀时间不能缩短，所以每周期中的好氧和厌氧时间就不够了，即使不考虑除磷，要缩 短周期，也要在污泥的沉降性能好的情况下，这样才能减少预沉淀的时间，而保证生化应该阶段 的时间。还要说明的是 UNITANK 工艺对脱氮除磷有一定的局限性，除磷会制约脱氮效果。

29．问：微生物镜检时怎样计数？我用的是 10×的物镜，16×的目镜，即总放大倍数为 160

倍，在总放大倍数 160 倍下的一个视野看到 3 个钟虫，那在 1 平方厘米中有多少钟虫？

答：应该用 100 倍，即目镜和物镜都是 10 倍，来观察原生动物和后生动物，并计数，丝状

菌的丰度 100 倍也可大致看清，污泥结构和游离细菌的密度观察 400 倍较合适。计数方法是：先

确定每毫升曝气池混合液共有几滴（假定每毫升有 20 滴），取一滴混合液于载玻片上，小心盖上

盖玻片，然后在 100 倍下将所有泥样都看一边，记好各类原生动物和后生动物的数量，然后再观

察其它内容。

30．问：处理的是造纸废水（麦草制浆），采用卡鲁塞尔氧化沟，但现在氧化沟的污泥沉淀 性很不好，SV30很差，这是何原因造成的？

答：造成原因可能是因为为了满足供氧量，不得不使曝气机高速运行，把污泥打碎而使沉降 性能更差。这类废水适宜鼓风曝气法，采用推流式，目前的办法是尽可能避免曝气机长时间高速 运行，控制污泥浓度，回流比尽可能小，以避免沉淀池上升流速过快。

31．问：我认为三槽式氧化沟侧沟排泥有它的优点，但同时又由它的致命缺点，即像 SBR 工艺一样会形成排泥漏斗，造成初期排泥的浓度高而后期排泥的浓度非常低。从而造成对后续的 污泥处理工艺的不利，而且造成控制系统复杂，要借助不可靠的仪表或增加工人的劳动强度来完 成。

答：这是完全可避免的，边沟排泥并不是任何时间都可排的，如果在 A 阶段从曝气边沟排 泥也不可能出现这情况。污泥沉降性能好的也不一定要则沟排泥，应该根据各装置的具体情况来 定，至于运行管理要方便，当然要有可靠的控制系统，目前的控制系统应该算是简单、成熟的， 当然自控系统出问题，用人工控制是很不方便，这也是三槽式氧化沟的弱点之一。

32．问：三槽式氧化沟是如何交替排泥的？是实测曝气池污泥浓度进行切换还是根据进水浓 度预测切换？

答：可在 A、D 的起始阶段从曝气侧沟排泥，此时曝气沟内的污泥浓度也较高，在排泥过程 中，一部分被污泥吸附的物质可随污泥一起排出，也可减轻此后反应该阶段的处理负荷，总之， 排泥方式和排泥时间需根据运行周期的时间、污泥沉降性能等综合考虑，不能一成不变，交替排 泥模式需由单独的控制系统来控制，现有三槽式氧化沟的控制程序无法满足这方面要求的。

33．问：三槽式氧化沟运行模式如何编程？如何确定各阶段的运行时间？ 答：由于一个运行周期内的前 3 个运行阶段与后 3 个运行阶段的运行状态相同，设定时仅考

虑前三个阶段就可。如：A、B、C 三阶段的总时间为 4 小时，应先确定 C 阶段的时间，这个阶 段以沉淀为主，假如停止曝气后将作沉淀用的侧沟的混合液在 1 小时内能使泥水分离完全，则 C 阶段的时间就定为 1 小时；A 阶段是生化反应的主要时段，其运行时间应大大长于 B 阶段，经 A 阶段运行后，大部分生化作用已大部分完成；B 阶段是 A 阶段向 C 阶段的过渡阶段，此时，废 水进入中沟，经生化处理后流向另一沉淀沟，曝气侧沟在不进废水的情况下继续曝气，使沟内尚 未降解的物质进一步转化，所以 B 阶段的时间较短。要根据不同的情况来采用相应的运行模式， 如当污泥沉降性能差时，应该适当增加 C 阶段的时间，相应减少 A、B 阶段的时间，必要时可在 C 和 D 之间设一个过渡阶段。

34．问：我单位采用卡鲁塞尔氧化沟 2000 型工艺的城市污水处理厂，规模 8 万吨/天。运行 中 NH3-N 去除不理想，2 月份进水 NH3-N 平均为 32.35mg/L，出水为 25.99mg/L，是否提高好 氧区的 DO 值，就能降低 NH3-N 值？

答：可提高好氧区的溶解氧，同时将内回流闸门开大，这样使反硝化区的缺氧部分容积减少， 可在一定程度上提高硝化效果，此外还要考虑碱度是否够等因素。

35．问：卡鲁塞尔氧化沟的水力设计目前在国内还是一个尚未充分探讨的课题。我想主要原 因是其中涉及到方方面面的因素：如机械设备（特别是表曝机）的机械和水力性能（如曝气叶轮 形状、转速、浸没深度等）及其运转中输入水中的能量（该能量在充氧、推动和搅拌上还存在着

一个分配关系)；还有氧化沟具体的布置形式和沟体设计如渠长、宽和水深、导流墙的位置、形 状、是否偏心设置等。

将所有这些因素（可能还有上面没有提到的）综合起来，才能得出卡鲁塞尔氧化沟中的具体 水流形态和有关参数（如流线、湍流程度、断面流速分布及平均流速等）。由于此问题非常复杂， 不知对卡鲁塞尔水力设计方面有何建议？

答：其实也没这么复杂，氧化沟内的流速与水力停留时间或是氧化沟的容积没有什么定性关 系，氧化沟内的流速是控制沟内不沉淀为准，不宜过大，流速太小会使污泥下沉，是通过水下推 进器或表曝机来完成的，只是完成流速的设备要根据与池深、池长等来定，不同厂家的设备选型 也不尽相同。

36．问：能否告知三沟式氧化沟运行管理中的注意事项以及他的局限性。

答： 需注意的事项很多，首先要根据实际情况确定好运行周期的时间，然后确定周期内各 运行阶段的时间。运行阶段应先确定 C 阶段段时间，因为 C 阶段是泥水分离时间。还要调整好 转刷的浸没深度，使其具有很好的充氧能力和混合推动力，池内的所有转刷的浸没深度要一致。 转刷的浸没深度应在静止状态下通过出水堰门来调节，即在氧化沟进水而不曝气的状态下用出水 堰门的升降来调节，当转刷处于合适的浸没深度时，出水堰门的开度即为转刷运行时的开启限位。 二条侧沟的所有出水堰门开启状态下的限位应该基本相同。

应该根据废水的特性和本装置的实际情况，通过试运行来确定日常运行的最佳模式并输入可 控编程器，进行运行控制。当出现异常情况时应该及时调整运行模式，如：因污泥沉降性能差而 造成沉淀沟泥水分离困难使出水带泥时，应该增加 C 阶段的时间，相应减少其它阶段的时间。

二条侧沟出水堰的开闭状态是根据设定的工艺要求自控的，半个周期二条侧沟的切换中，在 预设定时，原出水沟的堰门应在另一预沉沟的出水堰门全部都开启后再关闭，以防原预沉沟在出 水的初始时间漂泥。

自控系统出现问题时，可通过手动控制来运行。手动控制时，各设备的开闭时间和顺序应该 严格按运行模式进行，并与自动控制程序相同。

污泥负荷和泥龄的计算中的生化部分容积可将氧化沟总容积*总生化时间与总水力停留时间 之比。

37．问：我公司污水处理站已经运行了近六年，近两个月发生的污泥膨胀一直无法有效的控 制，工艺为 ICEAS，沉降比为 60 到 90 多，但是丝状菌一般，曝气时间一般根据水中溶解氧量

来控制，达到 5.0 到 5.6 停止曝气；我公司的主要污染物为乙醇，时常会造成瞬时冲击，请给予 意见？

答：这类水很容易引起膨胀，因为可溶解有机物高，N、P 不足要投加。

38．问：我厂有两条卡鲁塞尔氧化沟，设计日处理量 8 万吨，现在只运行了一组系统，日处

理量 4 万吨，年后将启用第二组系统，用一号系统的污泥对二号系统进行污泥培养，请说说具体 如何操作？

答：现在已有一组在运行就不用培养了，可在另一组投运前多积累一些污泥引入就可

39．问：请从实用性角度谈谈对污水处理行业的自控技术的看法，比如说是卡鲁塞尔工艺呢？ 答：生化处理工艺方式很多的，要看什么工艺，如果是传统鼓风曝气活性污泥法，就没必要

自控，只要有液位保护控制和泵等设备的手动遥控控制就可。 卡鲁塞尔氧化沟用自控制当然好，如果有水下推进器，用保护控制就可，如果没有水下推进

器，最好用运行控制。我这里说的保护控制就是控制系统（如 PLC）根据设定的溶解氧范围，

通过曝气机的开停和转速使溶解氧控制在要求的范围内。运行控制就不同，除了前面的要求外， 还要考虑在曝气机慢速运行或只有个别曝气机运行时，防止污泥下沉，即在曝气机的总体运行状 态只满足 DO 的控制，而不能满足泥水混和时能自动调控。

40．问：我们现在是检测 2 个池，1 号是有种泥接种的，但是 1 个月下来镜检时只发现大量

草履虫，发现钟虫的几率基本没有，最多再加上几条线形虫；我们 2 号是没加种泥，然后进水曝

气，一个月后镜检时发现了大量钟虫和一些草履虫等其他细菌，但是 2 个池的污泥含量都很少， 请问现在怎么培养 1 号池的细菌，怎么增加污泥含量？ 还有就是曝气池里的溶解氧很高，一般 都再 9-11 之间，6 以下的很少，难得出现几次，我们鼓风机已经时开的最小了，而 2 号池的溶解 氧更高，一般都在 10－12 之间。

答：二池的情况类似，是营养不足和曝气过度引起的，污泥处于不断增长又在不断自身氧化 的状态，所以要严格控制曝气时间，如果无法增加污泥量，只能采用间断曝气，还有营养比的控 制等问题也要注意。

41．问：对于卡鲁塞尔氧化沟工艺，它在污泥泥龄以及剩余污泥量的计算应该怎样算才能使 实际量与计算量的出入不大，它有没有简洁的计算公式或者说通用公式？

答：在实际运行中排泥量和泥龄不是根据计算来控制的，其它形式的活性污泥工艺也一样。

42．问：我厂工业污水，印染和化工。现生化池污泥只有 1.2g/L。镜检没有发现原生和后生 动物，出水不达标，一个星期大流量回流污泥，还是没变化。SVI 和 SV％都很高，但是看不到 丝状菌。请问该采取什么措施？

答： 估计污泥已中毒受损，加大回流量是不对的。应该增加排泥量，并移植先前没受损时 排出的剩余污泥或其它厂的污泥。

43．问：一个工业园需要建设 30000 吨/天的污水处理厂，现有家公司提出“硅藻精土＋生化” 处理工艺。以前也曾看到关于这种技术的介绍，但是说法相差很大，不知道该相信谁？请发表看 法。

答：硅藻精土用在城市污水处理效果很好，运行费用也很低，工业废水处理要慎重。

44．问：UASB 法在国内应用很多，但运行的效果也大不相同。究其原因，我想是几个方面： 三相分离器；布水系统；保温措施。在此我有些疑问：

（1）采用 UASB 法时，三相分离器是根据特定污水设计的吗？我见国内有很多专门生产三 相分离器的，而 u 法使用较多是在工业废水方面，不同的工业废水性质不一样是否会影响三相分 离器的正常使用？

（2） 三相分离器是底部进水，布水容易堵塞，不知道运行的好的 u 法是怎样解决这个问题 的？

（3）厌氧反应在 35℃时比较好，u 池的保温是如何做到的？尤其是采用钢结构的池体时。u 池产生的沼气如何使用？如果 u 池内的温度达不到要求，考虑加热时应采用何措施呢？

答：三相分离器一般不会根据特定污水来设计，只考虑其结构对三相分离的效果。布水系统 堵塞问题是多孔式布水方式必然存在的问题，工艺上可采用反冲或气冲的方法解决，至于池体的 保温一般不需做特别的措施，只需控制进水温度即可，如进水温度过低，可在进水管线上加装汽 水混合器，利用蒸汽加热至合适温度。不过在高效厌氧反应器中，我不看好 U 池，因为相对 EGSB 和 IC 来说处理效果较差，对已建的 UASB，如果处理效果不好，建议作些改造，如增设内回流 管或后面增加沉淀池。

45．问： UASB 的 HRT 要求较长，水力负荷太大，跑泥特别严重，长时间的内回流出水带 泥较多，反而不利颗粒污泥的形成。不知你如何看？

答：设置内回流会加剧跑泥的说法不妥，这是有利于颗粒污泥形成的，就是提高剪切力，当 然颗料污泥形成的条件和 U 池的处理效率提高还有其它很多因素。

46．问：我厂采用三沟式氧化沟处理污水，BOD 在 350mg/L 左右，处理后剩余污泥特别多， 是怎么回事？跟运行周期有没有关系？

答： 先可试一样，即在不影响泥水分离的前提下，减少 C 阶段的时间，把减少的时间加给 B 阶段，如果还不行再采取下一步措施。如果已设置 D 阶段，也可取消 D 阶段，把 D 的时间给 B，C 时间不变。

47．问：我们用的是卡鲁塞尔 2000 的氧化沟，出水口的溶解氧一般控制在 2mg/L左右，最 高值控制在 3.0 mg/L，进水的水量为 3 万每沟每天，进水的BOD有时候较低，平均值在 50 mg/L， 氧化沟的有效容积为 14750m3，MLSS一般控制在 3000 mg/L，由此得出的F/M为 0.0339（不知此 值对否），如果此值正确，那么污泥负荷也太低了吧？污泥龄一般控制在 15 天左右，SV30为 15， SVI为 50 左右，不知该如何进行工艺的调整，来缓解跑泥的现象？

答：据我判断污泥已老化了。应对措施：增加排泥量，减少供氧量；如果沟里设置水下推进 器，曝气机可间断运行。

48．问：水解酸化在废水处理中是一个很难说清的处理工艺，对于 COD 来讲，有的去除率 很低，有的去除率比较高，我设计的一个化工废水项目，水解酸化 COD 的去除率高达 40～50

％，但需少量曝气。我设计的印染废水处理中水解酸化 COD 去除率一般在 15～20％左右，但色 度的去除率很高。水解酸化对 PH 的要求实际上并没有象资料上讲的那么高，PH 在 6～10 之间 均有效果，但在 8 左右效果应该比较好。

答：你说的化工废水水解酸化 COD 去除率可达 40~50%，而且需少量曝气，这问题是特例， 不能说明就是酸化的实际效果，因为去除的大多是无机性 COD，是在曝气条件下被氧化的（因 为有少量的曝气），如果不曝气 COD 去除率会明显下降。

49．问：UASB 按照三相分离器的原里和作用，是不应该有污泥回流的，但由此而来产生如 下问题：（1）UASB 反应器跑泥时如何补充污泥？（2）UASB 反应器受冲击时引起污泥浓度波 动，如何尽快使其恢复平稳？（3）在排出 UASB 反应器中无机化的污泥时，如何尽快使其恢复 到所需的污泥浓度？

答：U 池如果污泥流失，即使污泥能回流也是无济于事的，因为污泥回流的同时反应器的上 升流速也会相应增加，回流量大污泥流失量也大，所以 U 池大多数是没有污泥回流的。我说的 大多数没有也就是说有的 U 池还是有污泥回流的，因为在 U 池后又增设了沉淀池，但这样的工 艺不多，如果这样还不如用 EGSB 或 IC 更好。据我所知，U 池主要还是以絮状污泥为主的，加 之反应器不高，所以上升流速不能太快，污泥保有量不多，容积负荷上不去。虽然典型的 U 池 没有污泥回流，但出水还是能回流的。

50．问： UASB 之所以污染物去除效率高，主要是颗粒污泥的作用，而你却说是絮凝污泥， 这是怎么会事？

答：我没有说 U 池没有颗粒污泥，只是说是以絮状污泥为主，因为绝大多数 UASB 都是这 样，这也是 U 池容积负荷低的原因（相对 EGSB 和 IC 而言），至于为何 U 池不能象 IC 一样基本

上都是颗粒污泥，且颗粒污泥粒径小、质量高，这就涉及颗粒污泥的形成机理和条件，这方面我 就不展开了，但可以说明一点，反应器上升流速是重要的条件之一，UASB 不能完全满足这方面 要求。

51．问：要控制 UASB 污泥的流失是否可采用在上部增加一回流管，控制其回流比，形成 内循环？

答：很好的建议！不过这样的目的主要是有利于颗粒污泥的形成，使颗粒污泥所占的比例大 大增加，污泥保有量增加。

52．问： UASB 池内增加回流管但会不会影响水的上升流速呢？

答：会的， 循环区的上升流速会加快，这也是设置循环的目的，虽然在初期还不能避免反 应器污泥外溢，但可使泥水充分混和，也有利于污泥造粒，使污泥保有量增加，一定时间后就可 显示出效果。

53．问： UASB 池增加内回流管，水的上升流速提高，会不会给三相分离器带来副作用？ 答： 因为是从三相分离器的下部向底部回流，所以我认为不会影响三相分离器的上升流速。

54．问：可是 UASB 池不设内回流时，如果排泥时泥排多了如何办？ 答：因为污泥不外流的，所以也不存在你说的问题。如果另设沉淀池，污泥就要回流，但回

流量的大小也只能反映污泥在整个系统内的周转速率或循环速率，也与系统内的污泥量无关，也 就是说如果 U 池不排泥，无论污泥回流量是大是小，系统内的污泥量不会影响（不考虑污泥增 长的因素情况下）。

55．问：如果 UASB 排泥时控制不当，造成污泥流失怎么办？如何恰当控制污泥排泥？ 答： 这是运行管理方面的事了，如同好氧活性污泥工艺有“三相平衡”的调节一样，各类厌

氧装置的各项运行参数也要根据运行状况来控制的，如泥、水二相平衡的调节，使反应器的容积 负荷控制在一个合适的范围。

容积负荷（这里指污泥所点的容积）是通过排泥量来控制的，也受限于废水水量和浓度。当 废水量增加或废水浓度增加时，为了保持负荷平衡，就要少排泥或不排泥，提高系统的污泥量， 反之则多排泥以减少系统污泥量。此外还要考虑很多受限因素，如：系统的污泥量过多，虽然可 降低容积负荷，但会使污泥的膨胀度增高，影响泥水分离；排泥量太多，则会造成容积负荷过高， 使 VFA/ALK 的比值升高，影响处理效果。这些都要根据具体情况通过试凑法来确定的，有些方 面则靠经验。

56．问：我们做了一个工艺，也用到 UASB，并且 UASB 设了出水回流，由于进水量非常 小，一天就 10 几吨水，所以污泥投加到 UASB 后，污泥悬浮不起来，运行了一个多月污泥都是 沉在池底的，而且好像回流也起不到什么作用，污泥就是沉在池底一米多的位置，后来换了一台 循环泵，想加大回流量，可是刚换泵后面的出水就变黑了，我觉得可能是把池底的污泥冲起来了， 这样下去会不会把所有的污泥都冲走呢？是不是循环泵的流量太大，把污泥都打碎了呢？

答：污泥已经无机化了，虽然还不知道你们的 UASB 池容积多大，但已能推测到容积负荷 已小到无法维持的范围了。

57． 问：UASB 中污泥培养究竟需要注意哪些方面的条件，我所知道的，调试阶段进水一 般要求 cod 在 5000mg/L 以下，还有 pH 值一般要求在 7－8，营养物质 N、P 等，还要注意那些

问题呢？在调节池里为了使进水均匀曝气是不是对 UASB 有影响呢？UASB 池中上面的水应该 是清的还是黑的呢？

答：这些问题一言难尽的，可参考相关资料。但有二点可说明一下：调试起始容积负荷不能 高，要逐步提高，不能光从 COD 来控制；调节池少量曝气没影响的，这点氧对厌氧反应装置的 影响是微不足道的。

58．问：我厂用 A-O 法处理含有氨氮的污水，以前运行正常，最近经常在回流沉淀池出现 污泥厌氧反硝化，引起污泥上浮现象，污泥流失，影响出水水质。如何解剖？

答： 解决办法：（1）控制好反硝化条件，尽可能去除硝酸氮；（2）增加沉淀池的出泥量， 以降低沉淀池的污泥层高度，使污泥在泥层的停留时间减少，可防止污泥缺氧；（3）条件允许的 话（不影响缺氧区的缺氧环境）尽可能增加好氧区的溶解氧，使进入沉淀池的污泥不缺氧。上述 第一条是为了使进入沉淀池的硝酸氮大大减少，不会发生严重的反硝化，后二条措施是即使有大 量硝酸氮进沉淀池，但由于不缺氧也就不易发生反硝化。

59．问：目前我厂处理规模为 4 万吨/日，有两个浓缩池，设计污泥量为 5600kgDS/d，污泥 负荷为 50kgDS/m2·d。但因施工造成两个池的进泥和出泥不平衡且极不容易调整。经常造成一池 污泥过多发生厌氧并导致浓缩机负荷过高烧坏电机。

前段时间，在一个浓缩池故障不能及时排除的情况下，采用单池运行，污泥量在 4000kgDS/d 左右，污泥负荷为 61kgDS/m2·d。在此负荷下运行，该池没有出现因负荷过高而导致浓缩机故障。 单池运行比双池运行管理简单且出泥稳定。试问，浓缩池的最高负荷可达多少。最佳的范围又是 多少？

答： 是管理不当造成的，二池的进泥量可以通过进泥阀调节的，如果象你所说的因施工问 题二池进泥量不能调节，那浓缩池的出泥量总可以调节吧，进泥量大，又不能关小，就要增加出 泥量，把出泥调节闸门开大，使池内污泥层下降，这样可减少浓缩污泥在池内的停留时间，以防 污泥发酵。浓缩池还可以交替运行，运行管理中的调节手段是多方面的。至于浓缩池的负荷等与 污泥含水率、性质等有关，各厂的情况都不同的。

60．问：MLSS 可用悬浮物的方法测定吗？

答：MLSS 只是很粗略地表示污泥中微生物量的多少，当然不能用悬浮物的方法测定，因为 MLSS 包括固定固体和挥发固体二类，固定固体是无机物，挥发固体是有机物+微生物，如果用 悬浮物的方法测定。一些溶解性的有机物和游离细菌就流失了。

61．问：我们这里有个刚开始调试的处理站，采用 SBR 工艺，调了两个星期有点效果的时 候，水量变小了，现在眼看着微生物慢慢变少，该怎么办？

答： 减少曝气期时间，相应增加沉淀期或闲置期时间。

62．问：我们做的一个工程只有处理１０吨的生活废水，原来膜生长的情况非常的好，处理 效果也非常的好，不知道是什么原因，膜全部脱落了，而且现在膜不能再生成，填料上生有一些 象红豆一样大小的微生物团。把它撵开是很多的条状的细菌，现在都快一个多星期了，没有任何 的改善，想请帮助一下！

答：排除 pH 或有毒物质冲击的因素外，可能是曝气时间过长、负荷过低造成。建议减少曝 气量，或采用间断曝气试一段时间，此外还要控制好营养比。

63．问：因为天气比较炎热，水中 DO 本来就低，大概在３mg／l 以下，但由于在沉淀池中

有污泥上浮发生，如果通过降低曝气量来控制的话，会不会影响出水水质？如果可以应该控制

DO？

答：减少曝气量的措施是不妥的，污泥上浮不是曝气量过大造成的，即使曝气量大，大量气 泡完全可以在曝气池出水槽和沉淀池进水口前释放掉的。这种情况下减少曝气量会使沉淀池内污 泥缺氧而发生反硝化甚至厌氧，加剧污泥上浮。正确办法是增加沉淀池出泥量（降低污泥层高度）， 使污泥在泥层的停留时间减少，防止或减缓反硝化的发生，污泥层降低也有利于泥水分离。天气 热曝气池出水端 DO 还是稍高些好，3mg/L 是正常的。

64．问：我现在正在做一个污水处理方案的改进项目，该工艺进水 COD 约为 10000，pH=4。

4，水量 100 吨/天。该厂经过气浮-三级接触氧化-沉淀处理后 COD 约为 700~800，pH=6.7。 请问在原有工艺上如何改进，使出水 COD 达到 500 以下（三级排放标准）。 答：这类废水虽然浓度很高，采用气浮加好氧工艺还是可以的，并不是任何高浓度水都要用

厌氧。检查一下运行管理是否有问题，再考虑改造，在不影响现有工艺的情况下，在技术上采取 一些措施完全可能达标的。

65．问：用厌氧罐对畜粪厌氧高温发酵 20 天了还不产气，而且 PH 时升时降，请帮助分析 一下。

答：VFA 过高，还没完全进入碱性发酵阶段，在没有产气前不能排上清液或泥，否则会引 起负压。

66．问：看到有的工艺（如 SBR 法）讲到其因为没有污泥回流而解决了污泥膨胀问题，就 感到疑惑了，你是如何看的？

答：SBR 工艺没有污泥回流就没有污泥膨胀的说法不妥，我知道有的资料这样说的，实际 情况并非如此。

67．问：化工废水处理装置，水解加接触氧化工艺，氧化池溶解氧为零，我算了一下，COD 去除量为 420 公斤每天，供气量大约为 7。5 立方每分钟，按 70 立方去 1 公斤 BOD 计算，处理 能力应该为 150 公斤每天，这样理论供风与实际相差较大，是否会供气过少而进入兼氧状态（汽 水比为 30 比 1）？

答：不说废水的浓度和水质等情况，首先用气水比来衡量就不妥，膜法与泥法是不同的，同 样的气水比，还要看曝气器的氧利用率，如果用穿孔管曝气氧的利用率就很低，如果用微孔曝气， 则氧利用率可提高数倍，所以要进行综合分析的。但不管实际情况如何？可以肯定的是氧化池溶 解氧没有，是供氧不足或曝气时间不够造成的。

68．问：一个中程药厂的废水平均 COD 是 1700， BOD 是 800 左右 最高 COD 有 3000 左 右，现在我们公司的基本设计是水解酸化-接触氧化-混凝-二氧化氯发生器。水解和接触氧化停留 时间都是 24 小时 ，可对方因为造价比较高，要我们修改一下方案 。现想除去二氧化氯发生器， 换一消毒池投加漂水，另外，接触氧化和水解酸化停留时间都改为 12—16 小时，不知道这样改 有问题吗？

答：可取消水解酸化池，接触氧化池停留时间适当增加。

69．问：我见过的医药废水 一般都会有水解酸化，没有的话会影响后面接触氧化的处理效 果，你前一贴说没必要，请说明具体理由？

答：你说的没错，酸化的主要目的是提高污水的可生化性，你们的污水 B/C 比不算低，没

必要用酸化，更何况酸化池的运行控制是有要求的，控制不当效果也不好，你可以调查一下，有 多少酸化池有好的效果。

70．问：举例说明：Q=20000m3/d，活性污泥法，二沉池表面负荷取 0.9m3/m2*h，但是我 的污泥回流比是 100%，那二沉池表面负荷岂不是变成了 1.8？这样考虑对不对？

答： 沉淀池表面负荷是每小时污水量除沉淀池的表面面积，即每平方米沉淀池的水面每小 时通过的水量，不考虑回流污泥量的，因为回流污泥量不通过沉淀池水面，而是从池下面流出并 回至曝气池的。

71．问：回流污泥是从沉淀池底部流回曝气池，但是进入沉淀池的水量是进水量加上回流量， 回流的水量还是要在沉淀池重新沉淀，还是要占用表面负荷的是这样吗？

答：你说的也有些道理，但还是错了。沉淀池可分二部分，上面是泥水分离部分（澄清层）， 下面是回流污泥浓缩部分（污泥层），以幅流式为例，曝气池混合液由沉淀池中心进水口流入， 在泥水分离后，污泥下沉，分离的水上浮并溢流出池，污水占用的是澄清层的容积，污泥占用的 是当下部污泥层的容积。

72．问：我们现在设计的二沉池是奥贝尔氧化沟后的沉淀池，氧化沟回流污泥浓度要求 8， 怕中进周出的回流污泥浓度达不到，因此专家建议采用周进周出，生产厂介绍此工艺用单管吸泥 机，回流污泥浓度可达到 8-12，对吗？

答：我认为不妥，如果今后污泥沉降性能差的话，回流污泥浓度不可能高，至少不会比幅流 式高。我知道周边进水式从理论上讲沉淀效率比幅流式高，因为可以减少进水水能对沉淀的影响 等因素，但如果污泥沉降性能稍差就会发生严重短流，使整个生化处理系统处理能力大大下降。

73．问：我厂的废水主要含季胺盐跟酒精 现处理工艺为 调节(预曝)–厌氧–缺氧–好氧–二 沉—加药–二沉–出水 现未加药加，处理量增加了 30% 进水>2500 出水 COD>200 ，不可能扩 建。有什么办法修改部分工艺使出水水质达到 100 以下？

答：在好氧池采用低剂量 PACT 法，即粉末活性炭与活性污泥相结合的工艺。

74．问：一个工艺流程设计的问题。流量=360m3/d，COD=1700mg/L，BOD=850mg/L， SS=100mg/L，色度=100 倍，处理的是 80%工业废水和 20%的生活污

要求：COD<90mg/L，BOD<20mg/L，SS<60mg/L，色度<40 倍。请问采用何种方法能达标， 我拟用物化预处理+SBR 法+活性碳吸附，不知道有没可能达标？

答：这类废水建议用混凝+SBR（低剂量 PACT 技术），即在曝气池内少量连续加入粉末活性 炭，使活性炭与污泥结合，可大大提高处理能力，日常运行中只要补充少量通过剩余污泥排放流 失的活性炭就可，补充量仅为每吨水 15~20 克。酸化没必要采用，因为废水的 B/C 比已很高了。

75．问：北方的氧化塘怎么设计？污水是经过处理没达标的造纸废水，COD 在 600 左右。 答：北方不适合用氧化塘，如要用的话，可采用曝气氧化塘+静止氧化塘，但总停留时间需

要很长。

76．问：有一工业废水，浓度很高。因为废水没有菌种，化验 BOD 时需要接种，接种后化 验出来的结果比 COD 还要高，结果是 COD ：90000 mg/L ，BOD：100000 mg/L，不知是何原 因？

答：可能是测定BOD5时没做空白试验造成的误差或稀释倍数不妥引起的误差。

77．问：你说同一废水的 BOD 低于 COD，但有实验验证有二类工业废水的 BOD 会比 COD 高，一类是氨氮浓度比较高的废水，因为这里面有硝化、反硝化细菌，这两类细菌作用消耗氧导 致 BOD 比 COD 高，一类是含吡啶的废水，因为吡啶不能化学开环（所以不表现出 COD），但 是吡啶可以生物开环，所以 BOD 比 COD 高（注：吡啶的化学开环是氧化开环，吡啶的生物开 环是还原开环）。

答：你关于氨氮浓度高的废水和含吡啶的废水BOD5高于COD的说法也有道理，但问题是氨 氮在BOD5培养的条件下没有充分的硝化的条件，这个过程连有机氮的氨化也不一定能完成的， 氨氮只能通过同化作用去除，即使有亚硝化或硝化作用引起BOD5测定值高，也是亚硝酸对DO的 测定误差，除非用叠氮化钠典量法测定五天后的溶解氧才能消除误差，否则BOD5就没有代表性。 至于吡啶的生物降解作用是有前提的，要在微生物适应情况下才行，并没有普遍性。对这样的废 水要接种，而一般接种液用生活污水或大粪水，不会适应这类废水的。

78．问：外国设计的 UASB 负荷是中国设计的一倍，难道是他们的污泥比我们好还是他们 的后段处理更有保障？

答：我也说不清楚，大概国外是按颗粒污泥化设计的，国内是按絮状污泥或半絮状污泥设计 的。

79．问：日处理量 5。4 万吨，实际进水 3 万吨/天左右，卡鲁塞尔 2000 氧化沟，前设选择 厌氧池，经常出现奶油状浮沫。沟内出现奶油状浮沫时间持续近一个月，人工基本消除。从半月 前总氮、氨氮持续升高，进水总氮 63-77，氨氮 53-69，出水总氮 23-47，氨氮 25-40。不知是何 原因？

答：应该增加好氧区溶解氧，将内回流堰门开足，这样能提高前部缺氧区的溶解氧，使缺氧 区也有一定的硝化功能。此外也要检查一下碱度等是否满足要求。

80．问：能否提供一下用 AB 法处理焦化废水较好的具体工艺流程？ 答：礁化废水可生化性差，用 AB 法是适宜的，因为一些不可生化的物质可在 A 段被去除。

基本流程：格栅+进水提升泵+A 曝气池+中间沉淀池+B 曝气池+沉淀池。前面是基本流程，如果 废水 pH 异常或还有其它特定物质，还要进行中和、混凝等预处理。

81．问：快速法测定 COD 测定时间为何这么短呢？ 答：因为快速法的酸度提高了 1.4 倍，氧化速率加快了。

82．问：本人所在厂的情况：流程是工业废水调节池（COD=500）然后混凝，沉淀后到生 活废水调节池（工业废水和生活废水的比例为 1：2，COD 为 300-400）；再到厌氧酸化池（有填 料）-生物接触氧化池-沉淀池-浅层过滤（消毒，活性炭）-出水。

问题：氧化池水体发黑，沉淀池沉淀效果很差，还有气泡。出水 COD 不达标，有时达到 150

以上。为何会出现这样的情况？如何解决？ 答：工艺选择不合理，运行也可能有问题。可先确定好氧池是否供氧不足，填料上生物膜是

否过厚或好氧池底部积泥等情况再说。

83．问：我厂现在面临较大的问题：氨氮出水不达标。水量是２７万吨／日，A／O 除磷工 艺，目前是调试运行阶段，氨氮出水 30mg/L 左右，进水只有 35mg/L，曝气池水温 16 度， MLSS5000mg/L 左右，R=80-90%，SV60％左右，泥龄６d 左右，除磷效果很好，出水氨氮要求

25mg/L，这是什么原因造成的呢？

答： 且不说其它条件，仅从泥龄来看也不具备完全硝化的条件，因为 6 天的泥龄，污泥负 荷就在 0.15 以上。

84．问：现今的污水工艺是不是已经很少用到初沉池了？只用传统的活性污泥，普通曝气法， 是否设了曝气沉砂池，就可不设初沉池呢？

答：一般来说城市污水厂要设初沉池，工业废水处理就很少用（要根据具体情况），当然城 市污水也有不设初沉池的，与后面采用的工艺有关，如用 AB 法就不应该设初沉池。还有曝气沉 砂池和沉砂池与初沉池是有区别的。

85．问：我说用氧化沟的时候不用初沉是根据我们这边的情况说的，在广东我看过的氧化沟 都是不设初沉的，具体为什么我也不知道，可能是考虑到广东的水质问题，广东的 cod 和 bod 一 般都比较低，能不能给解析一下？

答：如果是城市污水，用氧化沟工艺前面应该设初沉池合算，这所以用“合算”二字是从运行 费用来考虑的，当然不设也可以。你说的厂用氧化沟工艺前面不设沉淀池也许是考虑其他原因， 不能妄加推断。但我可以说，有些污水处理厂的工艺设计是不够合理的，至少从投资和运行费用 角度来说是这样。

86．问：采用 AB 法工艺，为何前面一般不